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甲烷对奥氏体质冷作出制件铝压铸小组和耐磨性能的不良影响

来源: 网络整理 2020-03-06

在晶界处存在形状规则的钒的碳氮化物,降低了晶界强度,使含氮钢的室温横向冲击功下降了约8%。模拟结果与实测结果吻合较好。

欧洲冠军联赛投注马氏体不锈钢13Cr-6Ni-6Mo也叫做CA6NM,碳含量低于06%,铬含量15~14%,镍含量5~5%,具有优秀的低温韧性,可以耐空穴腐蚀和应力腐蚀裂纹,应用广泛。等温正火对零件渗碳淬火后变形的影响对选用22CrMo钢制造的汽车后桥减速器从动锥齿轮分别进行普通正火与等温正火处理,经机械加工及渗碳淬火后,比较零件变形情况。由此可以得出,经锻造余热等温正火获得的粗大铁素体+珠光体组织,在后序渗碳加热时可以重新细化,获得细小、均匀的奥氏体晶粒。因此,等温正火处理的钢件切削加工性能较普通正火大大提高。得出的结论是:930℃以下奥氏体化虽然可以细化晶粒,但存在恶化冲击韧性的未溶(Cr,Fe,Mo)7C3碳化物,因此最终淬火、回火后强韧性相对较差。新的中合金超高强度钢在淬火、低温回火后使用,与传统的低合金超高强度钢类似。

回火开始时,在550℃以内,CA6NM中的马氏体组织松弛并转变为铁素体,位错密度降低,造成冲击能量增加与硬度的急剧下降。这种结构能为逆转变奥氏体形核提供更为显著的结构起伏和成分起伏,该结构回火时,在富镍板条内部形核长大,数量较多,同时使基体组织的晶粒长大受到限制,因多边形化而形成较多的大角度取向晶粒,使9%Ni钢的低温韧性显著提高,且扩大了适宜的回火温度范围,有利于工业生产。因此,均匀伸长率和形变孪晶密度之间的关系是复杂的。均匀伸长率的一个重要影响因素是变形后期的加工硬化率。结果表明,在相同冷却条件下,添加铬、铌元素后更利于粒状贝氏体组织的转变。空心管坯被周期(皮尔格)式冷轧至最终尺寸,再进行热处理。残留奥氏体的数量对材料的硬度和强度呈现出反作用,却与冲击韧性和延伸性成正比。在750℃时的热稳定性更佳,在20h的时效时间内硬度维持在45HRC以上。表1试验钢的化学成分(质量分数)编号CSiMnCrMoVN1#63290112551586987862082#6278501334046733779-试验钢的后续热处理采用固溶、时效工艺,其中1#试验钢采用1200℃固溶保温5h后油冷,2#试验钢采用1170℃固溶保温5h后油冷,二者的时效处理均选择在720℃保温2h。熔炼不添加氮的SDHA钢(2#试验钢)时高温均匀化温度为1280℃,其它步骤与冶炼加氮的SDHA钢的相同,两种试验钢的化学成分如表1所示。熔炼含氮的SDHA钢(1#试验钢)时,在钢液中先后添加氮化铬铁与氮化锰铁,对浇注出的钢锭再进行电渣重熔二次精炼,以降低夹杂物的含量,并获得成分均匀、组织致密、质量较好的钢锭,然后再经1230℃高温均匀化处理。相关研究表明,氮元素的加入可稳定奥氏体组织,形成稳定弥散的碳氮化物,提高材料的强度和硬度。SDHA钢是一种能适用于680℃以上工作温度的高锰奥氏体热作模具钢,其性能的优劣主要取决于奥氏体晶粒的尺寸以及析出相的大小、形态和分布情况。奥氏体本身具有良好的韧性,可以通过后续时效处理获得弥散分布于基体上稳定、细小的析出相,以提高材料的强度和硬度。对暴露的材料进行TEM分析显示:长期暴露在服役状态下这些析出物是稳定的。表1ASTMA213标准中TEMPALOYAA-1和TEMPALOYA-3的化学成分wt%wt%CSiMnPSCuNiCrTiNbBN(Ti+Nb/CTEMPALOYAA-1Min.07----500151010001-0Max.1400000400105010152540004-0TEMPALOYA-3Min.03-----1520-5000110-Max.100000040030-1520-8000520-在TenarisNKKTubes的监督下日本生产了TEMPALOY钢。回火温度为600℃时,在原始奥氏体晶界周围析出铬碳化物,造成材料硬度上升与韧性下降。TEMPALOYA-3表示为ASMECode(美国机械工程师协会标准)CaseN°259在ASTMA213中为UNSS30942。随着新型高效率电站中蒸汽参数的不断提高,服役期间对用于超超临界(USC)电站锅炉、蒸汽管道和集气管的耐高温钢在强度、耐腐蚀、蠕变性能和热稳定性方面提出了严苛的要求。

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